1.151, 采用剪切型平扭模型,建立了地震作用下具有粘滞阻尼器偏心结构的平扭耦联运动方程.

2.157, RM旋转执行器设计主要用于自动调节阀门，电动门，阻尼器，遮光栅格和其他的定位应用领域，要求部分的或多圈旋转运动。

3.126, 写出阻尼谐振子的哈密顿函数，对其直接量子化，用分离变量法得出了薛定谔方程的解。

4.198, 阻尼器主要用于起缓冲作用，它的最大特点是气弹簧的力随着运动速度的变化而变化。

5.30, 利用JGYW2型双单摆振动示波装置对两个相互垂直方向的同频率欠阻尼振动的合成进行了实验研究和理论分析，得到了欠阻尼振动合成的部分图形和表达式。

6.113, 设计中在减小运动质量的同时，考虑降低空气阻尼的影响，采取在衔铁上打孔的措施。

7.传压管长度和腔室容积，得到不同阻尼的衰减振荡曲线以及过阻尼时呈单调衰减的回零过程曲线。

8.174, 介绍了一种利用油气阻尼原理的立井缠绕式提升设备防足敦罐装置。

9.8, 双桥:在两个平行碳素横梁中间插有透明阻尼器,以减少球线和球拍的有害震动.

10.45缓冲滑轨、滑轨阻尼器、门吸、门碰、家具暗铰链，合页。

11.28, 这样在研究中，可以采用开环控制方式或力反馈控制方式实现阻尼力的控制。

12.92, 由于武汉天兴洲公铁两用斜拉桥为钢结构和钢筋混凝土结构的混合结构，该桥的整体结构阻尼比为一个未知数。

13.75, 在亚光速区，对处于相对论性振荡的纵等离激元色散方程进行数值求解，得到了朗道阻尼系数的数值解。

14.42, 借助结构动力试验中阻尼比的确定方法，提出用平稳度指数来评价单峰点包线函数平缓程度。

15.231, 如吉事多一款智能马桶,特别设计的阻尼缓冲系统,使小孩不易被坐垫落下时的碰撞声所惊吓。

16.25, 理论推导了两机互联系统的共振机理，分析了两机互联系统固有频率与阻尼的关系。

17.2, 在阻尼不是很大的情况下，速度脉冲效应是较大的。

18.90, 用相图法分析讨论了有阻尼无驱动单摆的运动规律.

19.6, 研究了液浮陀螺的阻尼比随温度变化剧烈的问题，提出采用陷波滤波器补偿陀螺阻尼比的方法。

20.44, 试验表明，采用静压平衡法设计的同心圆缝阻尼型静压支承结构滑靴比采用剩余压紧力法设计的滑靴底部的磨损量小，接触比压小。

21.26, 由实测机床空载功率同计算相结合，确定传动件的当量粘滞阻尼系数。

22.215, 一般导弹都是欠阻尼的。

23.175, 常用的增加液体晃动阻尼的措施是在推进剂贮箱内安装防晃板。

24.69, 得到了阻尼力和阻尼系数的简化解析解。

25.46, 理论和实验数据表明，在动调陀螺轴系上附加有阻尼的动力吸振器，可以大幅度地降低仪表谐振时的振动放大量级，改善仪表的振动特性，提高其抗随机振动能力。

26.43, 同时，利用MATLAB软件对此二阶欠阻尼线性系统做了仿真研究。

27.39, 针对流动模式的充气式电流变减振器，推导出其在压缩和复原过程中阻尼力的计算公式。

28.140, 仿真结果表明，所设计的UPFC阻尼控制器不仅对单机无穷大系统有很好的系统鲁棒性，对四机两区域系统也有很好的阻尼控制效果。

29.9, 基于理想弹塑性本构关系，推导了铅剪切阻尼器的两个阻尼力模型。

30.211, 研究了阻尼振动系统的自由界面子结构综合法。

31.214, 表明壁面的“阻尼”影响主要集中在近壁面0.5D以内，在径向上流动既有顺压梯度，又有逆压梯度。

32.192, 动剪切模量与阻尼比的变化比较小。

33.肘块、支柱和高弹性阻尼橡胶体通过连杆连接而成。

34.137, 转动你车的回弹阻尼调节器到最硬的位置，然后压下减震。

35.89, 再次,研究了阻尼振动系统中的二次特征值反问题.

36.100, 本文根据机轮摆振的点接触理论，导出了为克服摆振所需线性阻尼的计算公式。

37.98, 本文的研究为整圈连接阻尼叶片的设计及优化提供了指导。

38.148, 对一种改进的拟粘滞摩擦阻尼器进行了试验研究和数值分析.

39.12, 按照阻尼比和模型的延迟时间选择不同的闭环极点，并且为计算提供了简单的公式。

40.173, 在非惯性系中建立了阻尼振动的动力学方程，通过求解得到了非惯性系中阻尼振动的运动学特征。

41.驾驶模式选择以及悬架阻尼调节。

42.10, 介绍了流体动力系统常用的提高阻尼比的方法，提出了可调液压阻尼器的变阻尼气压比例伺服系统。

43.107, 在火炮制退机中采用磁流变液体，通过改变磁流变液体粘度来调节阻尼，形成液压阻力，也可控制后坐阻力规律。

44.102, 提出在比例阀和液压缸之间加装动压阻尼器以改善系统动态特性，进而抑制负载冲击的降噪方案。

45.阻尼和花键轴的运动对横向振动的影响。

46.158, 本文在液体晃动等效力学模型的频响函数拟合方法的基础上，导出一种处理非线性液体晃动阻尼问题的模型参数近似拟合方法。

47.49, 阻尼器安装框架的固有频率尽可能高,以减少其对系统的影响.

48.78, 在典型的RLC振荡放电电路中，引入555时基电路和水银继电器作为控制电路，设计了阻尼正弦瞬变信号发生器。

49.5, 本文给出库仑阻尼振动的一般解,并得出表示库仑阻尼器衰减效果的基本关系式.

50.码头试验及台架试验表明，该现象是由液力偶合器固有的脱排鼓风转矩与轴系阻尼转矩大小决定的。