1.为解决玻璃布收卷过程中易产生折皱的问题，确定了锥度张力收卷后布卷的内张力分布公式，通过这些公式可对不同锥度系数下的收卷情况进行估计。

2. 它的机构不乱排比力特别,滚筒拔取锥度轴承,便于不乱设调试.

3.轮胎因其结构不对称性导致的胎体锥度及帘布层转向效应,显著影响轮胎的力学特性.

4. 轮胎因其结构不对称性导致的胎体锥度及帘布层转向效应,显著影响轮胎的力学特性.

5.最后,给出了不同卷装条件下避免折皱的锥度系数的确定方法.

6.目的通过测定不同高度和内聚角度牙体模型上全冠的固位力，以探讨低矮后牙全冠获得理想固位的合适牙体高度与锥度。

7.对开式冷挤压深小锥孔的尺寸进行了预测，得到了内孔母线曲线形式及坯料外锥度与内锥孔锥角的理论关系曲线。

8. 热定型机末道收卷如果有张力锥度控制的要求，一般解决办法比较困难。

9.锭身高径比、冒口侧壁保温条件、冒口端部保温条件及冒口锥度等工艺参数对钢锭质量的影响。

10. 为解决玻璃布收卷过程中易产生折皱的问题，确定了锥度张力收卷后布卷的内张力分布公式，通过这些公式可对不同锥度系数下的收卷情况进行估计。

11.莫氏锥度是一个锥度的国际标准,用于静配合,以精确定位.

12.以模拟程序为工具，用正交设计方法分析了锭身锥度、锭身高径比、冒口侧壁保温条件、冒口端部保温条件及冒口锥度等工艺参数对钢锭质量的影响。

13....传动精密度高,机床具有多种锥度加工功能.

14.莫氏锥度是一个锥度的国际标准,用于静配合,以精确定位.

15.介绍了一种加工长锥度的方法，成功突破了锥面加工长度受小拖板长度限制的要求。

16.对开式冷挤压深小锥孔的尺寸进行了预测，得到了内孔母线曲线形式及坯料外锥度与内锥孔锥角的理论关系曲线。

17.热定型机末道收卷如果有张力锥度控制的要求，一般解决办法比较困难。

18.从优化工艺路线角度，推导并论证了数控滚切加工小锥度齿轮的齿坯和成形齿时对刀点的坐标计算公式。

19. 由于慢走丝线切割的走丝速度较慢，电极丝的颤动也较小，能适合大锥度的切割加工。

20.选取适当的管螺纹锥度可改善载荷的分布规律。

21.从优化工艺路线角度，推导并论证了数控滚切加工小锥度齿轮的齿坯和成形齿时对刀点的坐标计算公式。

22.为解决玻璃布收卷过程中易产生折皱的问题，确定了锥度张力收卷后布卷的内张力分布公式，通过这些公式可对不同锥度系数下的收卷情况进行估计。

23.选取适当的管螺纹锥度可改善载荷的分布规律。

24. 莫氏锥度是一个锥度的国际标准,用于静配合,以精确定位.

25.目的通过测定不同高度和内聚角度牙体模型上全冠的固位力，以探讨低矮后牙全冠获得理想固位的合适牙体高度与锥度。

26. 从优化工艺路线角度，推导并论证了数控滚切加工小锥度齿轮的齿坯和成形齿时对刀点的坐标计算公式。

27.介绍了一种加工长锥度的方法，成功突破了锥面加工长度受小拖板长度限制的要求。

28....传动精密度高,机床具有多种锥度加工功能.

29.从优化工艺路线角度，推导并论证了数控滚切加工小锥度齿轮的齿坯和成形齿时对刀点的坐标计算公式。

30.最后,给出了不同卷装条件下避免折皱的锥度系数的确定方法.

31.轮胎因其结构不对称性导致的胎体锥度及帘布层转向效应,显著影响轮胎的力学特性.

32.由于慢走丝线切割的走丝速度较慢，电极丝的颤动也较小，能适合大锥度的切割加工。

33.对开式冷挤压深小锥孔的尺寸进行了预测，得到了内孔母线曲线形式及坯料外锥度与内锥孔锥角的理论关系曲线。

34. 最后,给出了不同卷装条件下避免折皱的锥度系数的确定方法.

35.它的机构不乱排比力特别,滚筒拔取锥度轴承,便于不乱设调试.

36. 以模拟程序为工具，用正交设计方法分析了锭身锥度、锭身高径比、冒口侧壁保温条件、冒口端部保温条件及冒口锥度等工艺参数对钢锭质量的影响。

37.由于慢走丝线切割的走丝速度较慢，电极丝的颤动也较小，能适合大锥度的切割加工。

38. 选取适当的管螺纹锥度可改善载荷的分布规律。

39. 介绍了一种加工长锥度的方法，成功突破了锥面加工长度受小拖板长度限制的要求。

40.它的机构不乱排比力特别,滚筒拔取锥度轴承,便于不乱设调试.

41.热定型机末道收卷如果有张力锥度控制的要求，一般解决办法比较困难。

42.对开式冷挤压深小锥孔的尺寸进行了预测，得到了内孔母线曲线形式及坯料外锥度与内锥孔锥角的理论关系曲线。

43. 目的通过测定不同高度和内聚角度牙体模型上全冠的固位力，以探讨低矮后牙全冠获得理想固位的合适牙体高度与锥度。

44.由于慢走丝线切割的走丝速度较慢，电极丝的颤动也较小，能适合大锥度的切割加工。

45. ...传动精密度高,机床具有多种锥度加工功能.