1. 本文对波导环行器的工作模式和阻抗匹配进行了理论探讨。

2.并探讨了本安回路的阻抗匹配问题.

3.本文对波导环行器的工作模式和阻抗匹配进行了理论探讨。

4.从微波晶体管、场效应管管芯的单向化模型出发,给出了对微波宽带放大器的不等波纹函数型阻抗匹配网络综合方法.

5. 这些方法分别采用单点馈电，多点馈电或多元组合实现圆极化，均有效拓展了圆极化天线的阻抗匹配带宽和圆极化轴比带宽。

6.重点对LNA的输入输出阻抗匹配，线性度，噪声系数，功率增益等参数进行仿真和分析。

7. 结果显示,该阻抗变换器能在两个任意的频率点对任意电阻性负载实现理想的阻抗匹配.

8. 该文以微波放大器的有源网络设计为基础，针对微波晶体管输入与输出阻抗相互影响的特点，提出了阻抗匹配的自适应递推设计方法。

9.分析了天线的交叉极化特性和阻抗匹配特性.

10. 标签芯片和天线之间采用嵌入式微带线馈电，并使用T型开路线实现阻抗匹配。

11.可将插入尖头配置为使同轴天线的阻抗匹配预定的组织阻抗。

12.场效应管管芯的单向化模型出发,给出了对微波宽带放大器的不等波纹函数型阻抗匹配网络综合方法.

13. 从微波晶体管、场效应管管芯的单向化模型出发,给出了对微波宽带放大器的不等波纹函数型阻抗匹配网络综合方法.

14.结果显示,该阻抗变换器能在两个任意的频率点对任意电阻性负载实现理想的阻抗匹配.

15.药品交互作用不执行阻抗匹配.

16.正交模转换器采用方波导阶梯阻抗匹配与波导缝隙耦合的设计思想。

17.它们用于提高放大电路的增益和实现输出阻抗匹配，提高电流复制精度，减小电压增益误差。

18.分析了天线的交叉极化特性和阻抗匹配特性.

19.为实现展宽频带、阻抗匹配等要求,对该移动终端天线进行了优化设计.

20. 药品交互作用不执行阻抗匹配.

21.标签芯片和天线之间采用嵌入式微带线馈电，并使用T型开路线实现阻抗匹配。

22.场效应管管芯的单向化模型出发，给出了对微波宽带放大器的不等波纹函数型阻抗匹配网络综合方法.

23.药品交互作用不执行阻抗匹配.

24. 为实现展宽频带、阻抗匹配等要求,对该移动终端天线进行了优化设计.

25.在行波管整管性能中,波导与慢波结构的阻抗匹配具有关键作用.

26.场效应管管芯的单向化模型出发,给出了对微波宽带放大器的不等波纹函数型阻抗匹配网络综合方法。

27.该阻抗匹配方法利用天线的寄生电感，通过调整反向散射电路的电容来改变匹配网络的容抗，从而实现ASK调制。

28.该阻抗匹配方法利用天线的寄生电感，通过调整反向散射电路的电容来改变匹配网络的容抗，从而实现ASK调制。

29. 分析了天线的交叉极化特性和阻抗匹配特性.

30. 在行波管整管性能中,波导与慢波结构的阻抗匹配具有关键作用.

31. 正交模转换器采用方波导阶梯阻抗匹配与波导缝隙耦合的设计思想。

32.阻抗匹配等要求,对该移动终端天线进行了优化设计.

33.该阻抗匹配方法利用天线的寄生电感，通过调整反向散射电路的电容来改变匹配网络的容抗，从而实现ASK调制。

34.重点对LNA的输入输出阻抗匹配，线性度，噪声系数，功率增益等参数进行仿真和分析。

35.这些方法分别采用单点馈电，多点馈电或多元组合实现圆极化，均有效拓展了圆极化天线的阻抗匹配带宽和圆极化轴比带宽。

36.本文对具有介质电极的高频放电进行了讨论，对频率、介电常数对放电的影响，阻抗匹配等基本问题进行了探讨。

37.在行波管整管性能中,波导与慢波结构的阻抗匹配具有关键作用.

38.正交模转换器采用方波导阶梯阻抗匹配与波导缝隙耦合的设计思想。

39.并探讨了本安回路的阻抗匹配问题.

40. 本文对具有介质电极的高频放电进行了讨论，对频率、介电常数对放电的影响，阻抗匹配等基本问题进行了探讨。

41.结果显示,该阻抗变换器能在两个任意的频率点对任意电阻性负载实现理想的阻抗匹配.

42. 在此基础上开发了一个用于设计短截线阻抗匹配器的程序，它完全可以取代传统的施密特圆图法。

43.本文对波导环行器的工作模式和阻抗匹配进行了理论探讨。

44.该文以微波放大器的有源网络设计为基础，针对微波晶体管输入与输出阻抗相互影响的特点，提出了阻抗匹配的自适应递推设计方法。

45.可将插入尖头配置为使同轴天线的阻抗匹配预定的组织阻抗。

46.该文以微波放大器的有源网络设计为基础，针对微波晶体管输入与输出阻抗相互影响的特点，提出了阻抗匹配的自适应递推设计方法。

47. 对电压供给型矩形脉冲电源的阻抗匹配的基本方法进行了探讨。

48. 重点对LNA的输入输出阻抗匹配，线性度，噪声系数，功率增益等参数进行仿真和分析。

49. 并探讨了本安回路的阻抗匹配问题.

50.标签芯片和天线之间采用嵌入式微带线馈电，并使用T型开路线实现阻抗匹配。